文中主要图表   

（序号为文中序号）

图1  压载舱局部结构数值模型

图2  牺牲阳极在压载舱上位置的三视图

图3  压载舱钢材的阴极极化曲线

图4  铝合金牺牲阳极的阳极极化曲线

图5  服役初期压载舱腐蚀电位分布

表1  服役初期保护效果仿真计算结果

图6  服役初期压载舱腐蚀电流密度分布

图7  服役末期压载舱腐蚀电位分布

图8  服役末期压载舱腐蚀电流密度分布

表2  服役末期保护效果仿真计算结果

  结  论  

通过数值仿真的方法研究了Al-Zn-In-Mg-Ti和Al-Zn-In-Mg-Ga-Mn铝合金牺牲阳极对船舶压载舱的阴极保护效果，结果表明：

（1）服役初期，涂层破损率为2%的全浸工况下, Al-Zn-In-Mg-Ti和Al-Zn-In-Mg-Ga-Mn铝合金牺牲阳极均能使压载舱各位置腐蚀电位负于-1 015 mV，压载舱处于良好的阴极保护状态。

（2）随着服役时间延长至服役末期，压载舱涂层破损率达到10%时，Al-Zn-In-Mg-Ti铝合金牺牲阳极无法为压载舱提供良好阴极保护，局部区域腐蚀电位正于-800 mV，压载舱处于欠保护状态；而Al-Zn-In-Mg-Ga-Mn铝合金牺牲阳极可保持压载舱各位置腐蚀电位负于-875 mV，使其处于良好保护状态。2种牺牲阳极保护效果的差异与Al-Zn-In-Mg-Ti铝合金牺牲阳极在干湿交替工况下发生的表面结壳现象有关。